XB
oblosť DYF = YF - YFB

Odchýlky hrúbky vývalku určíme:
- z ohybového momentu
y1 = F / G.p.E.D4 { 8.a3 – 4.a.b2 + b3 + 64.c3 [ (D / d)4 – 1 ]}
- zo šmykových síl
y2 = F / G.p.D2 { a – b / 2 + 2.c [ (D / d)2 – 1 ]}
polomer R nahradzujúci priehybovú krivku
R = a2 + v2/2.v
priemer valca v strede
D1 = D + 2.y
y1 = 6,04.106 / 8.104.p.2.105.5004 {8.20603 – 4.2060.13002 + 13003 + 64.1803
[(500 / 300)4 – 1]} = 1,556 mm
y2 = 6,04.106 / 8.104.p.5004 { 2060 – 1300 / 2 + 2.180 [ (500 / 300)2 – 1 ]} = 0,197 mm
YF = y1 + y2 = 1,556 + 0,197 = 1,753 mm
XB = a – b / 2 = 2060 – 1300 / 2 = 380 mm
YFB = {4.YF / a2}. (a – XB). XB = {4.1,753 / 20602}. (2060 – 380). 380 = 1,055 mm
DYF = (YF – YFB) = 0,698 mm
R = a2 + v2/2v = 8502 + 0,6982/2.0,698 = 517,55 m
kde a nie je totožné s obr. 2 a = L/2
v = DYF
D1 = 500 + 2.0,698 = 501,396 mm
Pri výpočte v 2., 3., a 4. poradí je analogické 1. poradiu. Vypočítané hodnoty sú uvedené v tab. 6. Tab. 6 Priehyb valcov pre ostatné poradia v 4ST.
2 3 4
y1 [mm] 1,309 1,06 0,894
y2 [mm] 0,166 0,135 0,113
yF [mm] 1,475 1,195 1,007
YFB [mm] 0,888 0,719 0,606
DYF [mm] 0,587 0,476 0,401
R [mm] 615,418 758,929 900,873
D1 [mm] 501,174 500,952 500,802

5 ZHODNOTENIE

Pri valcovaní redukujeme hrúbku pásu pôsobením vonkajších síl vo valcovacej medzere. Tvárniaci pochod prebieha zásadne pod teplotou rekryštalizácie. Materiál po každom priechode valcovacou medzerou sa spevňuje. Priemer pracovných valcov má značný vplyv na technológiu valcovania. Zmenšenie priemeru sa javí priaznivejšie ako zväčšenie, ale keď valcovaním za studena rovnáme alebo leštíme povrch pásu, volíme priemer valca čo najväčší. Valcovne vybavené tandemovými traťami spracovávajú obvykle väčšie šírky a majú vysoký výkon. Pri valcovaní pásu za studena sa pôsobením veľkých valcovacích síl pracovný aj oporný valec prehýbajú a súčasne splošťujú.
Pružným ploštením stykového povrchu valcov je dĺžka oblúka záberu zväčšená oproti nedeformovaným valcom, takže pri určovaní valcovacích síl musí byť ploštenie valcov zohľadnené. Je potrebné čeliť priehybu valcov a teplotnému nárastu v strede valca voľbou vypuklého pozdĺžneho profilu valca t.j. bombírovania (vybrúsenie do vypuklosti) na jednom, alebo oboch valcov. Na zmenšenie priehybu oporných valcov sa na koncoch spravia skosy alebo zápichy. Pri prepočtoch valcovacej sily sa uvažovalo s ťahovým napätím vyvolaním ťahovou silou medzi odvíjačkami, jednotlivými stolicami a navíjačkou. Valcovanie s navíjacími a brzdiacimi ťahmi má za následok zníženie valcovacích síl. 6 POUŽITÁ LITERATÚRA

[1] KOLLEROVÁ, M. – VLADO, M. – KOTUSOVÁ, M.: Analýza valcovacích podmienok, štvorstolicového tandemu. Hutnícke listy, 1994, č. 4, s. 24 - 28.

[2] SOMMER, B.: Rozvojové smery hutnického tváření. Hutnícke listy, 1999, č. 7 - 8,
s. 72 –78.

[3] WIESNER, F.: Válcování ocelových pásu za studena. Praha, SNTL, 1976.

[4] DĚDEK, V.: Tepelné zpracování ocelových pásu válcovaných za studena. Praha, SNTL, 1964.

[5] JECH, J.: Tepelné zpracování ocelí. Metalografická príručka.